Izračun domaće kanalizacije. Teorijska pozadina

Moderni graditelji ne trebaju poznavati nikakve zakone fizike, kemije, teorije otpornosti na materijal i druge mudrosti. Po tome postoje građevinski kodovi - SNiPs, kodeksi prakse - zajednički pothvati i različite vrste standarda - GOST, STO. Oni reguliraju sve suptilnosti proračuna i uređaja bilo koje građevinske konstrukcije, vodovodne kanalizacije, kanalizacije, grijanja i općenito sve što je povezano s gradnjom i drugim granama ljudske aktivnosti.

Ovo je prikladno. To jednostavno nije uvijek jasno. Međutim, službeni jezik dokumenata i razumijevanja ne zahtijeva, već samo stroga izvršenja. Kao rezultat toga, tekst zakona o gradnji i propisa je suh i kategoričan, poput vojne povelje.

Primjer: SNiP 2.04.01-85 (2000) "Unutarnja opskrba vodom i kanalizacija zgrada", točka 18.2.: "Izračunavanje kanalizacijskih cjevovoda treba biti određeno označavanjem brzine tekućine V, m / s i punjenja H / d na takav način da ispunjen uvjet:

gdje je K = 0,5 - za cjevovode od plastičnih i staklenih cijevi

K = 0,6 - za cjevovode od drugih materijala.

U ovom slučaju, brzina tekućine mora biti najmanje 0,7 m / s, a punjenje cjevovoda treba biti najmanje 0,3. "i tako dalje.

Napomena: u ovom slučaju govorimo o izračunu horizontalnih sekcija gravitacijskih (slobodnih) kanalizacijskih mreža. Takve vrijednosti brzine i cjevovoda za punjenje su neophodne za očuvanje sposobnosti samočišćenja kanalizacijskog sustava.

Za osobu koja bar malo zna i osnovne zakone fizike, takva formulacija zvuči poput naredničarskog zapovjedništva: "Zrakoplov, zaustavite! R-vrijeme, dva." Zato što možete samo postaviti Gulchatay kao glavnu ženu ili jedan službeni šef nad ostalim dužnosnicima. I brzina se može odrediti samo na temelju postojećih uvjeta, ili se željeni može dobiti promjenom početnih uvjeta ili drugih parametara protoka. Na primjer, brzina otpadnih voda koja ulazi u kanalizacijsku cijev iz umivaonika bit će veća od brzine otpadnih voda koja ulazi u kanalizacijsku cijev iz kupke pod jednakim uvjetima (promjer cijevi, nagib, sifoni, rešetke itd.), s visine od oko 50 cm pod djelovanjem gravitacije, na točki incidencije ima veću brzinu od tijela koja pada s visine od 15 cm.

Ni na koji način ne sumnjam u točnost, nužnost i još jednostavniju jednostavnost formule, samo želim objasniti gdje su nastale formule za izračun kanalizacijskih mreža i što oni znače.

U svakom stanu ili kući, sve kanalizacijske cijevi mogu se podijeliti u 3 glavna tipa prema vrsti njihove lokacije ili namjene:

Pored cjevovoda u kanalizacijskom sustavu se izravno uključuju sifoni i sanitarni uređaji.

Slika 1. Najjednostavnija kanalizacijska shema dvokatne kuće.

Vertikalni cjevovodi obuhvaćaju uspone koji prolaze kroz sve etaže.

Na slici 1, uspon od drugog do prvog kata prikazan je zelenom bojom, podignutost od prvog kata do prekretnice u podrumu prikazana je tamno zelenom bojom, budući da se količina vode koja prolazi kroz ovaj uspon može biti dvostruko veća. Cijev koja vodi od uspona do krova prikazana je sivo. Činjenica je da kanalizacija ne prolazi kroz ovu cijev, ali je namijenjena za ventilaciju kanalizacijskih sustava i za smanjenje pada tlaka kada se isperu velike količine vode. I smanjenje pada tlaka je neophodno, tako da voda ne iscuri iz sifona sanitarne opreme, da ga stavi na znanstveni jezik - hidrauličke brave nisu oštećene.

Na svakom katu vodoravni izlazi iz sanitarnih aparata povezani su s usponskom mrežom.

Na slici 1, takve cijevi prikazane su plavom bojom. Sve vodoravne cijevi su položene nagibom i stoga su uvjetno horizontalne. Štoviše, problem hidrauličkog proračuna često je da se pronađe potreban nagib za cijev od određenog promjera.

Neki sanitarni aparati, kao što su sudoperi, umivaonici, mogu se spojiti na vodoravne otvore pomoću vertikalnih cijevi.

koji nemaju određeno ime, ali zbog jasnoće, oni se mogu nazvati neprobojnim mini stalcima, budući da se procesi koji se pojavljuju u takvim vertikalnim cijevima malo razlikuju od procesa koji se pojavljuju u usponskim elementima. Na slici 1, takve cijevi su prikazane svijetlo zelenom bojom. Činjenica je da se promjer takvih cijevi obično uzima konstruktivno - na temelju razmatranja jednostavnosti ugradnje, te stoga kapacitet nošenja takvih cijevi je znatno veći od potrebne i takve cijevi ne zahtijevaju dodatni izračun.

U podrumu ili u podzemnim uzvisinama povezani su s puštanjem

na jedno pitanje može se povezati s nekoliko uspona. Na slici 1 otpuštanje - vodoravna cijev - prikazano je plavom bojom. Otpuštanje odlazi u kanalizacijsku bušotinu kuće, odakle cijev ide do bunara kanalizacijskog kanala i dalje dok otpadne vode ne dođu do postrojenja za pročišćavanje otpadnih voda, ali to nije naša tema, iako načelo izračuna kanalizacijskih cijevi do postrojenja za pročišćavanje otpadnih voda.

U mjestima promjene trajektorije kretanja kanalizacije ugrađuju se različiti adapteri

ravnih i kosih zavoja, ravnih i kosih vrpci, ravnih i kosih križeva, adaptera s promjera jednog cijevi u drugi, itd. Slika 1 prikazuje adaptere s prijelaznim kutom od oko 90 ° - ovo je najnepovoljniji prijelazni kut, no ipak je najčešći pri postavljanju kanalizacije. Izravno povlačenje pri prijelazu od uspona do oslobađanja prikazano je na slici 1 crveno jer je takva prijelaz neprihvatljiva u visokim zgradama, ali se takva prijelaz događa. Ravni križ, prikazan purpurno na slici 1, također nije optimalno rješenje u smislu glatkoće protoka, ali iz konstruktivnih razloga takvi križići su vrlo često instalirani.

U pravilu se izračun domaće kanalizacije smanjuje na određivanje promjera ustave (tamnozelene boje) i oslobađanja (plava boja). Zbog toga postoje vrlo prikladne empirijske formule tablice i nomograma.

Ponekad se izračunava horizontalna odvodnja iz WC-a, ako je WC ugrađen na znatnoj udaljenosti od uspona. Izračun adaptacija se ne izvodi, naročito, jer su procesi koji se pojavljuju u adaptorima vrlo složeni. Ipak, pokušat ćemo barem zamisliti što se događa u ovim tranzicijskim mjestima. Dakle:

1. Osnova hidrauličkog proračuna je maksimalni protok vode, koji kanalizacijska mreža mora slobodno proći

Potrošnja vode označena je slovom "q" i može se mjeriti u l / s, m 3 / s, cm 3 / s itd.

Primjerice, kada pritisnete gumb na spremniku koji sadrži oko 6 litara vode, voda počinje teći iz cisterne. Ako se to dogodi u roku od 4-6 sekundi, potrošnja vode će iznositi 1-1,5 l / s. Naravno, postupak odvodnje vode iz spremnika nije ujednačen, ali zainteresirani smo za maksimalnu potrošnju vode. Za izračune, referentne knjige i građevinski kodovi preporučuju uporabu q = 1,6 l / s za WC školjke s cisternom u istoj razini.

Ako vaš susjed malo prije pritisne gumb za pražnjenje, a ta vjerojatnost, iako ne i velika, postoji, osobito ako ste pili pivo zajedno prije posjeta kupaonici, procijenjena potrošnja vode može biti q = 1,6 · 2 = 3,2 l / s. Ali vjerojatnost da u posudu izlije u 10 točaka tekućine iz vlažne posude nakon pranja, vrlo je visoka. Ako se to učini za 3-4 sekunde, maksimalna potrošnja vode može iznositi 3,0-3,5 l / s. U tom smislu, čak i pri izračunu unutarnjeg kanalizacijskog sustava za jedan stan, procijenjena potrošnja vode mora biti najmanje 3,2 l / s - ali to je moje osobno mišljenje.

Također je moguće da se kanalizacija iz kupelji u kanalizacijski sustav iz dva apartmana, a zatim s vodom iz svake kupke na 0,8 l / s, ukupni protok vode povećava na qmališan = 3,2 ± 0,8 · 2 = 4,8 l / s. Dakle, za kuću na dva kata, takva potrošnja vode može se poduzeti za naseljavanje, iako je vrlo malo vjerojatno. Ali vjerojatnost da kanalizacija može proći iz dva WC-a i jedne kupke ili iz izlivene kante vode i jedne kupke postoji. Drugo je pitanje koliko često se to može dogoditi, međutim, ako se u stanovima, posebice djeci, nalazi mnogo ljudi, to se može dogoditi dosta često, a zatim kanalizacijski sustav kuće na dvije katice (jedan usponac) treba računati na trošak:

qa = 3,2 +0,8 = 4,0 l / s ili 0,004 m 3 / s.

Za visoke zgrade s velikim brojem sanitarne opreme, nemoguće je utvrditi maksimalnu potrošnju vode za oči. Ako glupo dodate sve moguće troškove vode iz sanitarne opreme, a zatim proći takve količine vode trebat će vam vrlo velike cijevi. Nema smisla instalirati takve cijevi, jer prema teoriji vjerojatnosti takva konflucija okolnosti je gotovo nemoguća, štoviše, to je skupo, a izračun je napravljen kako bi se smanjili troškovi izgradnje i održavanja kanalizacijskih mreža. Prema tome, moguće maksimalno procijenjene potrošnje vode za kanalizaciju s velikim brojem sanitarne opreme određene su formulama (nije prikazano ovdje), sastavljene na temelju teorije vjerojatnosti, uzimajući u obzir mnoge različite čimbenike, osobito sate maksimalne potrošnje vode i, prema tome, odvodnje. Ove formule nisu toliko složene, ali zahtijevaju pažljiv stav. Bezumni stav prema navedenim formulama ponekad dovodi do činjenice da je za podizanje kuće na 5 katova procijenjena potrošnja vode manja od 1,6 l / s.

2. Kada je poznata procijenjena potrošnja vode, moguće je odrediti područje presjeka cijevi - ω, koje može određeno vrijeme preskočiti određeni volumen vode, ali za to je neophodno poznavati brzinu protoka - V:

ω = q / V (2.1.1)

V = q / ω (2.1.2)

Ovdje se prvi put suočavamo s konceptom brzine i na temelju formula (1.1.1) i (1.1.2.) Možemo donijeti sasvim logičan zaključak:

Što je veća brzina protoka, to je veći propusnost cijevi s istim promjerom

Ali kako odrediti ovu brzinu? Naposljetku, nemojte je postavljati kao činjenicu.

Ovdje se moramo prisjetiti osnovnih zakona dinamike i kinematike pokreta. U gravitacijskim kanalizacijskim mrežama, kretanje otpadnih voda i čvrste čestice sadržane u vodi događa se pod djelovanjem gravitacije F:

F = mg (2,2),

gdje m je tjelesna masa, g je ubrzanje gravitacije g = 9,81 m / s 2.

brzina tijela koja pada s ubrzanjem ovisi o vremenu kretanja t:

V = Vo + (2.3.1)

i ako je početna brzina Vo = 0, tada je formula (2.3.1) još pojednostavnjena, a zatim

V = gt (2.3.2)

3. Kretanje s ubrzanjem znači da je brzina tijela u različitim dijelovima pravocrtne putanje kretanja različita, što znači da za različite dijelove kanalizacijske mreže potreban je drugi promjer cijevi s istim protokom vode. Ali budući da su dijelovi kanalizacijske mreže za neki procijenjeni protok vode napravljeni od cijevi konstantnog promjera, dovoljno je odrediti poprečni presjek cijevi na mjestima gdje je brzina protoka minimalna i stoga zahtijeva maksimalni poprečni presjek cijevi.

4. To se ne smije zaboraviti

voda nije slobodno tijelo koje pada. Kada se kreće kroz cijevi, voda mora prevladati trenje na zidove cijevi, otpor zraka u cijevi,

i ponekad ga potpuno iscijediti ako je poprečni presjek cijevi potpuno napunjen vodom. Ove sile su usmjerene u smjeru suprotnom smjeru djelovanja gravitacije, dakle

ukupna sila koja djeluje na otpadnu vodu je uvijek manja od sile gravitacije

Istodobno, za razliku od gravitacije, sila trenja i sila otpora zraka nisu konstantne, već se mijenjaju ovisno o brzini.

Što je veća brzina strujanja, to je veća otpornost zraka i sila trenja.

Za pročišćavanje otpadnih voda kroz vertikalne cijevi postiže se maksimalna moguća brzina pri visini od oko 90 promjera cijevi (prema eksperimentalnim podacima). U tom slučaju, brzina protoka kada kanalizacija ulazi u podizanje - početna brzina - ovisi o kutu spajanja vodoravnih cijevi. Najnepovoljniji kut spoja, kao što je već spomenuto, 90 o. Pri takvom kutu spoja, otpadna se voda prvo kreće gotovo duž vodoravne trajektorije i, ulaskom u uspon, mijenja putanju kretanja, stoga imaju početnu brzinu Voko blizu 0 m / s.

Ovo je vrlo pogodno za izračune, ali vrlo loše za održavanje normalnog rada kanalizacijskog sustava.

Prvo, kada se koristi ravni križ (prikazan na slici 1 u ljubičastoj), dio otpadne vode zajedno s njegovim sadržajem može teći u suprotnu vodoravnu cijev pri visokoj brzini protoka vodoravne cijevi. Tu će se voda zaustaviti i zbog nagiba će se urušiti u uspravan, međutim čvrste čestice vjerojatno će ostati u suprotnoj cijevi, što s vremenom može dovesti do muljacije cijevi i kao posljedica čestih začepljenja kanalizacije.

Drugo, voda koja ima početnu brzinu blizu 0 m / s popunjava cijeli poprečni presjek cijevi (vjerojatnost ovog je najveća kada je promjer izlaza jednak promjeru uspona) ili većinu. To stvara zapreku slobodnoj cirkulaciji zraka. Kanalizacija koja se spušta s podlogom nosi zrak zajedno s njom. Štoviše, zrak je fasciniran vodom, čak i ako dio nije potpuno napunjen vodom, taj se učinak naziva ejektivnim kapacitetom tekućine. Sve to može dovesti do sloma vodenih bravica koje štite naš dom od prodora plinova iz kanalizacijskih cijevi.

5. Stoga je glavni kriterij za izračun poravnanja sprečavanje sloma hidrauličkih bravica. Što je kut priključivanja bliži od 0 °, to je veći propusnost uspona. Kapacitet ventilacijskog uspona je veći od neprobojnog nosača s istim promjerom.

5.a) Budući da kanalizacijski sustav koristi standardne cijevi, adapteri, sifone i sanitarne uređaje za koje je već određeno maksimalno dozvoljeno protjecanje vode, a podaci su sažeti u odgovarajućim tablicama, izračun uspona se smanjuje na usporedbu procijenjene potrošnje vode s propusnošću nosača ovisno o promjeru i kutu spoja. Na primjer, prema SNiP 2.04.01-85 (2000):

Tablica 1.

Tablica 2.

i odmah vidimo da kod spajanja WC školjki s izravnim izlazima do prolaza promjera 100 mm, maksimalni kapacitet protoka ne smije prijeći 3,2 l / s.

5.b) Međutim, za kanalizacijske cijevi od plastičnih cijevi ispravno je koristiti tablice SP 40-107-2003 "Projektiranje, ugradnja i rad unutarnjih kanalizacijskih sustava od polipropilenskih cijevi", koji uzimaju u obzir povećanje unutarnjeg promjera cijevi pri prebacivanju iz cijevi od lijevanog željeza do plastika:

Tablica 3.

Napomena: Propusnost je namijenjena za uspone visine Lčlanak = 90 Dčlanak i hidrauličnih vrata s visinom od 60 mm. Na lčlanak 0,5 puta; s visinom hidrauličnih bravica 50 mm, propusnost uspona se smanjuje za 1,1 puta.

Ovdje dčlanak - Unutarnji promjer uspona je 0,1046 m (104,6 mm), 0,0464 m (46,4 mm) i 0,0364 m (36,4 mm) za cijevi s vanjskim promjerom od 110, 50 i 40 mm.

Tablica 4.

Napomena: Uz visinu hidrauličnih ventila 70 mm, brzine protoka treba povećati za 10%, a visina 50 mm - smanjena za 10%.

Dakle, ako je kanalizacijski sustav koji se u našem primjeru smatra plastičnom ventilacijom, kapacitet uspona pod istim početnim uvjetima je:

qmaks (60) = 3.6 (90 · 0.1046 / 5) 0.5 = 4.94 l / s.

A ako je visina hidrauličnih bravica 50 mm, onda

qmax (50) = 4.94 / 1.1 = 4.49 l / s.

Sve do sada sve izgleda kao da je u redu, ali nemojmo žuriti na zaključke.

Ako ne obraćamo pažnju na tablicu 3, a mi ćemo biti vođeni samo podacima iz tablice 1, a kako bismo osigurali brzinu protoka od 4 l / s, potrebno je provjeriti količinu vakuuma u usponu s ovim protokom. SP 40-102-2000 "Projektiranje i ugradnja cjevovoda za vodoopskrbu i kanalizaciju od polimernih materijala Opći zahtjevi" predlaže korištenje slijedeće empirijske formule za ventilacije:

gdje je Δp količina vakuuma u usponu, mm vode. v.;

qa - procijenjeni protok otpadne vode, m 3 / s;

α0 - kut spajanja podnog odvoda do uspona, stupnjeva;

Dčlanak - promjer nalijeganja (unutarnji), m;

drupe - promjer podne odvodnje (unutarnje), m;

Lčlanak - radna visina uspona, m

Napomena: U 90 Dčlanak > Lčlanak treba uzeti Lčlanak = 90 Dčlanak, budući da brzina protoka u uspona ne može premašiti maksimalnu vrijednost koja je postignuta na udaljenosti približno jednakom 90 promjera.

Zatim za plastičnu kanalizaciju na radnoj visini uspona Lčlanak = 5 m (udaljenost od ulazne točke do uspona na 2. katu do prijelazne točke do izlaza), unutarnji promjer poda za podizanje i podizanje Dčlanak = drupe = 0,1046 m i kut povezivanja α0 = 90 °, vakuum u usponskom sustavu biti će:

Δp = (366 (0,004 / 0,1046 2) 1,677) / (90,0,046 / 5) 0,5 = 49,34 mm vode.

To znači da u tom slučaju koristite sifone s visinom hidrauličke brave ha = 50 mm - nemoguće je od

Δp ≤ 0,9 ha (6,2)

I morate koristiti sifone s visinom hidrauličke brtve 60, 70 mm. Također možete promijeniti kut ulaza u usponski nosač ili povećati promjer uspona.

Ako su inputi izvode u slavina pod različitim kutovima, ili otpadnih voda teče u usponskim cijevi različitih promjera, moguće je zasebno izračunati podtlak u ustaje za svaki slučaj, a zatim su dobivene vrijednosti preklopiti. Međutim, rezultat izračuna i dalje će ostati vrlo približan.

Napomena: Unatoč činjenici da je jedna osoba već nekoliko tisuća godina koristila kanalizaciju u jednom ili drugom obliku, precizno izračunavanje kanalizacijskih mreža još uvijek je nemoguće. Teorijsko modeliranje procesa kretanja otpadnih voda, ali i dalje uz promjenjivu putanji - prilično komplicirano i dugotrajno djelovanje u sebi, potrebu da se u obzir utjecaj broja različitih faktora kao što su promjer cijevi, visina hrapavosti cijevi za punjenje cijevi, mijenjajući brzinu odvojeno kreću čestice vode, koju općenito uzimamo uvjetno kao brzina protoka, temperature vode, koja utječe na viskoznost, postotak i veličinu krutih čestica - izmet, toaletni papir, pijesak itd. voda, i još mnogo toga. Kao što pokazuje akumulirani doživljaj i brojne serije eksperimenata, puno je lakše napraviti izračune pomoću maksimalno pojednostavljenih empirijskih ili polemišpičnih formula, potvrđenih rezultatima eksperimenata. Ipak, studije o osobitosti kretanja izmeta kroz cijevi i dalje aktivno provode znanstvenici iz Rusije, SAD-a, Njemačke, Švicarske i drugih zemalja. Na temelju novih promatranja i studija u formulama tablice, nomogrami su napravljeni pojašnjenja amandmana. Na primjer, u jednoj od najboljih knjiga po mom mišljenju posvećena problemima izračuna kanalizacijskih mreža A.Ya. Dobromyslova „Proračun i oblikovanje građevina kanalizacijskog sustava”, M. Stroyizdat, 1978, također sadrži tablicu za određivanje kapaciteta ventilirane i bez ventilacije ustaju, ali s jasnom naznakom da je kapacitet hidrauličkih brave na visini od 60 mm. Ako je visina hidrauličke brtve 50 mm, vrijednost propusnosti treba smanjiti za 20%, a ako je visina hidrauličnih bravica 70 mm, onda bi trebalo povećati za 20%. Dakle, prema ovoj knjizi, najveći protok propuštenog nosača promjera 100 mm pri povezivanju slavine s promjerom od 100 mm pod kutom od 90 o iznosi 3,54 l / s, tj. 10% više od zahtjeva trenutnog SNiPa, u kojem visina hidrauličnih bravica uopće nije ukazana. To mislim, usprkos obilju prikladnih tablica i nomograma, ni na koji način nije štetno za izračunavanje parametara pomoću raspoloživih formula. A ako se rezultati dobiveni tablicama i formulama, onda bi za pouzdanost izračuna trebalo postići najnepovoljniji rezultat. U ovom slučaju izračun će biti određen pomoću formula (6.1) i (6.2).

7. Velicina vakuuma u neprobojnom otvora za kanalizaciju može se izračunati formulom:

Δp = 0,31Vvidjeti 4.3 (7.1)

gdje vvidjeti - brzina mješavine zraka, što zauzvrat određuje formula:

gdje qa - dizajn potrošnje vode, m3 / s,

ω je područje poprečnog presjeka cijevi:

ω = nDčlanak 2/4 (7,3)

Pu - protok zraka koji ulazi u kanalizaciju, m 3 / s, određuje se formulom:

Na primjer, ako susjed na vrhu odluči ugušiti usta, tj. izrežite cijev koja vodi do krova i stavlja utikač, a pod istim uvjetima koji su ranije razmotreni, protok zraka će biti:

Pu = 13,8 · 4 0,333 0,1046 1,75 / (90/0/046/5) 0,5 = 0,0308 m3 / s,

Vvidjeti = (0,0308 + 0,004) 4 / (3,14-0,1046 2) = 4,046 m / s

Δp = 0,31 · 4,046, 4,3 = 126,4 mm vode. Čl.

Kao što možete vidjeti, bez pokretanja pad podizača tlaka će biti 2,5 puta veći i može izdržati pad, osim ako zamke s visinom zaporne vode od oko 100 mm, tako da su ventilatori za uklanjanje čak dvije priče kuća nije vrlo poželjno.

8. Nedavno, kada instalirate novi ili popravljate staru kanalizaciju, sve se više koristi nepovratni ventil zraka.

Takav ventil se otvara kad se pritisak u usponskom prostoru pusti i zatvori kada se pritisak u usponskom prostoru i u prostoriji izravnava, tako da plinovi iz kanalizacije ne ulaze u stan. Dizajn ventila je različit, ali u pravilu promjer ulaznog otvora je manji od promjera ustaju za kanalizaciju. U tom smislu, kapacitet dizalica opremljenih zračnim ventilima je manji od onih uspona koji su prozračeni kroz cijevi istog promjera. Proizvođači obrnutog zračnih ventila pod imenom HL tvrde da su rezultati testova to je njihova proizvodnja u zajedničkom pothvatu 40-107-2003 „Projektiranje, ugradnja i održavanje sustava odvodnje od polipropilena cijevi” (na snazi ​​od 01.05.2003) se pojavio u sljedećoj tablici u Dodatku B. 1:

Tablica 5.

Napomena: Ova tablica služi samo za ustave promjera 110 mm. Područje ulaza u tablici označeno je slovom A. Zračni ventil može biti opremljen umetkom ili instaliran bez njega, a kapacitet ventila je veći.

Ako ćete koristiti zračne ventile različite izvedbe ili drugi promjer, ne biste trebali koristiti ovu tablicu. Ipak, karakteristike protoka kanalizacije duž uspona su takve da korištenje zračnih ventila bilo kojeg dizajna na svim katovima, pa čak i za svaku sanitarnu opremu omogućuje smanjenje pada tlaka i time stabilizira rad hidrauličkih bravica.

9. Za kanalizaciju koja se kreće duž vodoravnih cijevi, točnije, cijevi postavljene s određenom pristranosti, okomita komponenta gravitacije je vrlo mala

na primjer, s nagibom od 1 cm / m, bit će vrijednost vertikalne komponente gravitacije

0,01, a zatim ubrzanje kretanja kanalizacije će biti ≈ 0,0981 m / s 2.

Istodobno sila trenja i otpor zraka ne idu nigdje. Ako su sile trenja i otpornosti zraka veće od okomite komponente gravitacije, brzina strujanja će se smanjivati ​​sve dok se vrijednosti sile ne izjednupe. Ako su sile trenja i otpornosti zraka manja od vertikalne komponente gravitacije, brzina protoka će se povećavati sve dok se vrijednosti snaga ne izjednupe. Ali u ovom iu nekom drugom slučaju brzina nakon određenog vremenskog razdoblja postat će konstantna s dovoljno velikom duljinom cijevi, postavljenim konstantnom nagibom

što omogućuje jednostavno i brzo određivanje, na temelju izračunatog protoka otpadnih voda, promjera cijevi i nagiba cijevi s poznatim promjerom. Na primjer, u gore spomenutom SP 40-107-2003, Dodatak B daje sljedeće

9.a) No, kako biste pravilno koristili takve tablice, morate se pridržavati zahtjeva iz točke 18.2, iz koje počinje ovaj članak. I tek sada možemo formulirati zahtjeve ove klauzule šire i preciznije:

Izračun dovoljno dugih vodoravnih dijelova kanalizacijskih cjevovoda slobodnog protoka dovoljan je za proizvodnju sekcija s konstantnom brzinom. Da bi se obavilo samočišćenje, brzina protoka mora biti najmanje 0,7 m / s. Iz ekonomskih razloga (radi smanjenja troškova kanalizacijske mreže), punjenje cijevi treba biti H / d ≥ 0.3.

Maksimalni kapacitet cijevi je osiguran kod H / d ≈ 0.9. I teoretski, ta se vrijednost može uzeti za izračune. Ali.

Budući da početna brzina protoka može biti vrlo niska, što može dovesti do punog punjenja cijevi koja će usporiti postizanje potrebne brzine i time povećati rizik od začepljenja kanalizacijskog sustava, a zatim:

- na prijelaznom kutu

90 ® projektiranje cijevi je poželjno uzeti H / d ≤ 0,6.

- na prijelaznom kutu

45 o projektiranje cijevi, poželjno je uzeti H / d ≤ 0,7.

- pri izradi prijelaza s nekoliko udara, poželjno je izračunati punjenje cijevi uzeti H / d ≤ 0,8.

A kako bi se povećala vrijednost početne brzine i time smanjila opasnost od začepljenja cijevi na dijelu cijevi gdje će se povećati brzina, bolje je koristiti glatke prijelaze (više slavina).

Napomena: Maksimalno punjenje cijevi s kodovima građevine nije regulirano, a možete ignorirati gore navedene preporuke za punjenje cijevi.

Tako, kada je promjer uređaj cijevi 110 mm Proizvodnja (manje cijevi promjera od promjera uporabe usponski je zabranjena, a tehnički čine ga vrlo teško), da cijev nagib i = 0.02, a zatim izračunat protok vode od 4 l / sek punjenje cijev nakon (stabilizacija brzine protoka) bit će oko h / D ≈ 0.47, a stabilna brzina protoka je oko V ≈ 1 m / s. Točnije vrijednosti se određuju interpolacijom, ali u ovom slučaju ne postoji takva potreba jer se zahtjevi za protok i punjenje cijevi zadovoljavaju s dobrim granicama.

U ovom trenutku izračun se može završiti, ali ne treba zaboraviti da je vjerojatnost takve velike potrošnje vode za uzeti u obzir prilično mali, tj. takav trošak ne mora biti fiksiran svaki dan, možda čak ni svaki tjedan. Da bi se kanalizacijski sustav mogao očistiti, procijenjeni protok mora biti zabilježen nekoliko puta dnevno. U tom slučaju, za minimalnu potrošnju vode koja pruža samočišćenje, trebate uzeti vodu iz jedne posude za WC, tj.

qmin = 1,6 l / s

Za takav protok, prema tablici s nagibom od i = 0,02, čak je nemoguće točno odrediti punjenje cijevi i brzinu jer će punjenje biti manje od preporučenog 0,3. U tom je slučaju predloženo smanjenje nagiba do i = 0.01 ÷ 0.015. Ali ne bih preporučio smanjenje pristranosti zbog konstruktivnih razloga.

Što je manja vrijednost nagiba na crtežu, to je teže reproducirati u stvarnosti. Da bismo to učinili, potrebni su precizniji mjerni instrumenti, preciznija tehnika izvršenja, koja ne dopušta padanje cijevi, temelj zgrade i još mnogo toga. U pojedinačnoj se konstrukciji najčešće koriste vrlo malo skupi alati i uređaji. Točni izračuni nosivosti baze i temelja također su rijetki. Kao rezultat toga, nagib od 1 cm može potpuno nestati ili se čak pretvoriti u kontra-nagib. Zbog toga se u takvim slučajevima može zanemariti usklađenost s mogućnošću punjenja cijevi, ali je brzina protjecanja samočišćenja važniji pokazatelj i gruba analiza stola za cijevi promjera 110 mm sa nagibom od i = 0,02 i protokom od 1,6 l daje nam punjenje cijevi h / D ≈ 0,28 ÷ 0,295, brzina strujanja je V ≈ 0.75 ÷ 0.8 m / s.

Klauzula 18.2 SNiP 2.04.01-85 (2000), ako uvjeti brzine i punjenja nisu opaženi zbog nedovoljnog protoka otpadnih voda, preporučuje se postavljanje beziponskih profila promjera 40-50 mm sa nagibom i = 0,03 i promjerom 85 i 100 mm - s nagibom od i = 0.02. Prema SP 40-107-2003 u takvim slučajevima nagib mora biti najmanje 1 / D.

Maksimalna vrijednost nagiba ne smije biti veća od i ≤ 0,15, za područja čija duljina prelazi 1,5 m. Vjeruje se da u područjima kraće dužine voda nema vremena za podizanje brzine koja je potencijalno opasna za rad kanalizacijskog sustava.

9.b) Kod cijevi od lijevanog željeza ne postoje tablice izračuna koje su provjerene pomoću SNiP-a. Stoga, pri izračunu SNiP 2.04.01-85 (2000), klauzula 18.1 predlaže upotrebu nomograma Dodatka 9 ili tablica (općenito, cijeli članak posvećen je samo dvjema točkama navedenog SNiP-a), gdje SNiP ne pokazuje ove tablice. Za približnu izračun možete upotrijebiti katalog "Hidraulični proračun otpadnih voda" u odjeljku. Ed. YM Konstantinova, 1987. Ispod su ove tablice u neznatno izmijenjenom obliku:

Osobno, imam velike sumnje o vrijednostima brzine i protoka vode u h / D = 1, ali općenito se mogu koristiti ove tablice. Međutim, ako uzmemo u obzir da se cijevi od lijevanog željeza s vremenom rastu i koeficijent hrapavosti povećava potrošnju vode i brzinu, potrebno je još manje. Ne mogu reći koliko je manje i da nisam upoznala upute u tehničkoj literaturi, mogu pretpostaviti da se za svaku godinu rada propusnost treba smanjiti

0,5% i brzina

0,2%, iako će ova ovisnost biti jasno linearna.

Točnije za hidrauličke izračune su stolovi braće Lukins, koji su izdržali nekoliko izdanja. Jedan problem - ove su tablice dizajnirane za betonske i armiranobetonske cijevi s koeficijentom hrapavosti koja se razlikuje od betona. Međutim, za približne izračune, možete koristiti ove tablice:

Kao što možete vidjeti za maksimalnu brzinu protoka od 4,0 l / s i najmanje 1,6 l / s, prikladne su cijevi od lijevanog željeza promjera 100 mm s nagibom od i = 0,02.

10. Kao što je već spomenuto, izračun adaptacija obično nije izrađen. Procesi koji se pojavljuju u adaptorima, tj. Na mjestima na kojima se puteljka tekućine mijenja, ona je prilično složena i teško je modelirati. Ali kod projektiranja kanalizacijskog sustava treba imati na umu da je prijelaz glatkije, manje će biti gubitak brzine, vodeni čekić, turbulencija protoka, taloženje čvrste čestice i druge nevolje. U hidrodinamici svaka relativno drastična promjena parametara protoka smatra se rezultatom djelovanja lokalnih otpora, u ovom slučaju adaptera. Općenito, utjecaj lokalne otpornosti određuje se Bernoullijevom formulom, koja uzima u obzir pad tlaka, koji uvjetno slobodan protok znači smanjenje ili povećanje brzine prije i nakon lokalnog otpora. Pad tlaka u lokalnim otporima određuje se formulom:

hm = ξV2 / (2g) (10,1)

gdje je ξ koeficijent lokalnog otpora, koji se odnosi na prosječnu brzinu prije ili nakon otpora:

Kao što možete vidjeti, razlika za povlačenje 30 i 90 o je vrlo značajna. Stoga se u svijetu razvijaju novi i novi modeli prilagodnika, na primjer:

To su kratko teorijski preduvjeti za hidraulički proračun domaće kanalizacije.

Nadam se, dragi čitatelj, informacije prikazane u ovom članku pomogle su vam barem malo razumjeti problem koji imate. Također se nadam da ćete mi pomoći da izađem iz teške situacije koju sam nedavno susreo. Čak i 10 rubalja pomoći će mi biti od velike pomoći. Ne želim vas upozoriti na pojedinosti o mojim problemima, pogotovo jer ih ima dovoljno za cijeli roman (u svakom slučaju, čini mi se, a čak sam počela pisati pod radnim naslovom "Tee", postoji link na glavnoj stranici), ali ako nisam bio u zabludi njegove zaključke, roman može biti, a vi svibanj dobro postati jedan od njegovih sponzora, a možda i heroja.

Nakon uspješnog završetka prijevoda otvorit će se stranica sa zahvalom i e-adresom. Ako želite postaviti pitanje, molimo koristite ovu adresu. Hvala ti. Ako se stranica ne otvori, vjerojatno ste izvršili prijenos s drugog Yandex novčanika, ali u svakom slučaju ne brinite. Glavna stvar je da, prilikom prijenosa, navedite svoju e-poštu i kontaktirat ću vas. Uz to, uvijek možete dodati svoj komentar. Više detalja u članku "Dogovorite sastanak s liječnikom"

Za terminale, broj Yandex novčanika je 410012390761783

Za Ukrajinu - broj grivna kartica (Privatbank) 5168 7422 0121 5641

Izračun potrošnje otpadnih voda

gdje q tot je ukupna maksimalna ukupna potrošnja hladne i tople vode pomoću uređaja izračunatog uspona, l / s, q0 s - ispuštanje otpada po volji, po jednom uređaju, l / s, ako se na WC stolu nalazi WC školjka0 s = 1,6 l / s, u drugim slučajevima - za adj. 4.

gdje q0 tot - ukupna potrošnja hladne i tople vode, l / s, sanitarno tehnički uređaj. Za uređaje koji se uobičajeno koriste u stambenim zgradama, q0 tot = 0,25 l / s; - koeficijent određen ADJ. 1 u skladu s proizvodom NP tot, dok je N broj sanitarnih uređaja na podizanju. Ukupna vjerojatnost uređaja ptot tot za izračun kanalizacijskih sustava

gdje je stopa potrošnje ukupne hladne i tople vode, l, potrošača u trenutku najveće potrošnje. Za stambene zgrade s tradicionalnim setom sanitarnih aparata = 15,6 l / h; Vrijednosti U i N su jednake ovdje kao i za izračun hladne vode.

Ako je izračunata brzina protoka q s baze uspona premašuje maksimalni kapacitet, potrebno je povećati promjer ili promijeniti kut pričvršćivanja na podizanje podnih grana.

4. Izračun vodoravnih cjevovoda (u podrumu), mjesta i kanalizacijske mreže. Izračun se sastoji od odabira takvih promjera i geodetskih nagiba kod kojih brzina V nije manja od brzine samočišćenja od 0,7 m / s, pri čemu se talog provodi u donjem dijelu cijevi, a punjenje H / d cjevovoda nije manja od 0,3 i izvršava se stanje

gdje je K = 0,5 - za cjevovode pomoću cijevi od polimernih materijala; K = 0,6 - za cjevovode od drugih materijala.

U slučajevima kada to stanje nije moguće zbog nedovoljnog protoka otpadnih voda, sekcije se smatraju nekvalificiranima i položene su s nagibom od najmanje 1 / D, gdje je D vanjski promjer cjevovoda, mm.

Za proračunske tablice koriste se hidraulički proračuni cjevovoda za gravitacijske kanalizacijske sustave (Dodatak 5).

Prema hidrauličkom proračunu, određuju se oznake svih karakterističnih točaka unutarnjih vodoravnih cjevovoda i pladanjska mreža dvorišta. Za zaštitu od smrzavanja, dubina cijevi mreže dvorišta (od zemlje do spremnika cijevi) mora biti najmanje dubina zamrzavanja tla u regiji minus 0,3 m. Udaljenost od tla do vrha cijevi mora biti najmanje 0,7 m za zaštitu od uništavanja transportom kotača. Prema rezultatima izračuna, određuje se vrijednost kapljice cijevi u kontrolnoj bušotini, oznaka pladnjeve cijevi na ulazu u kanalizaciju ne smije biti manja od razine posude ovog sakupljača.

Primjer 2. Izrada i proračun kanalizacijskog sustava zgrade.

Početni podaci: zgrada se prihvaća prema inicijalnim podacima iz primjera 1, dubina vanjskog kanalizacijskog kolektora iznosi 4,0 m.

Rješenje Na temelju analize položaja uspona, odlučeno je da se jedan predmet izdvaja iz zgrade u smjeru osi 1 - 1. Dijagram aksonometrijskog nacrta kanalizacijskog sustava prikazan je na slici. 2.3. Položaj cjevovoda prikazan je na podu i podrumskim planovima (Sl.1.13 i 1.14).

Podne grane su od lijevanog željeza, postavljene izravno na podu odgovarajućeg poda, promjer pred spojem za WC školjkama (duž vodenog toka) iznosi 50 mm, nakon priključka za WC školjke - 100 mm. Spajanje vodova za podizanje poda na podizanje osigurava 90 0.

Podignuti su od lijevanog željeza promjera 100 mm, a ispušni dio je prikazan 0,2 m iznad povišenog krova. Postoje revizije na 1. i 3. katu. Svaka uspinjača skuplja odvode od 12 uređaja, vjerojatnost njihova djelovanja određena je formulom 2.3

Na 12 uređaja na podizanju NP tot = 0.204 i adj. 1 a = 0,450.

Prema formulama (2.2.) I (2.1) određuje se procijenjeni protok u podnožju nosača:

Dobivena vrijednost ne prelazi kapacitet usporivača 3,2 l / s, dobiva se učinkovitost podizača.

Polaganje vodoravnih kanalizacijskih mreža u podrumu zgrade uzima se iznad poda. Određene parcele 1-2-3 dodijeljene su najdužoj grani u zgradi. Točka 3 na vanjskoj stijeni uzeta je kao polazna točka izračuna, donja oznaka cijevi je dodijeljena jednako podrumskom podne oznakom - 2,70 m. Oznake dna cijevi u točkama 2 i 1 dodijeljene su sukladno rezultatima hidrauličkog proračuna prema tablici. 3,1, odnosno 2,64 i 2,52.

Sl. 2.3. Dizajn sheme za kanalizaciju K1

Kako bi se zaštitili od blokada na 1. i 3. katu na uzvisinama na visini od 1.65 m od poda instalirani su revizije, a na podnožju čišćenja rastera. Također, čišćenje se daje na mjestu diferencijalnog cjevovoda na izlazu iz zgrade. Radni crtež "Shema gradnje odvodnje" prikazan je na slici 2. 4.

Fig.2.4. Shema odvodnje zgrade K1

Prema glavnom planu, pronađena je mreža dvorišta, postavljena je šahtova KK-1 3 metra od vanjskog zida, usisna bušotina na GKK mreži grada i KKK praćenje 3 metra od GKK-a (odjeljci 3 - KK1 - KKK - GKK odnosno 3,00 m, 10,00 m, 3,00 m) (vidi sliku 1.15). Oznaka presjeka cijevi u točki 3 na izlazu iz zgrade dodjeljuje se na 48,00 m s visinom od 50,20 m prema dubini smrzavanja od 2,50 m minus 0,30 m. Pad cjevovoda na izlazu iz zgrade bio je 0,50 m. Za osigurati glatki protok vode u bušotini GKK u kanalizacijskoj bušotini u kontrolnoj bušotini KK-2 daje pad, čija se vrijednost određuje izračunom 1,48 m. Svi izračuni su sažeti u tablici. 3.1.

Na temelju tablice podataka. 3.1 i opći plan sastavio je uzdužni profil mreže dvorišta (slika 2.5).

Kako se izračunava kanalizacija

Parametri unutarnjeg vodovoda u objektu uvijek se izračunavaju pomoću određenih formula. Ista formula može se koristiti za izračunavanje potrošnje kanalizacije, jer ovisi o potrošnji vode.

Nijanse takvih izračuna su da za veći broj uređaja troškovi odvodnje su znatno veći od količine vode iz vodoopskrbnog sustava koji je namijenjen njihovom punjenju (na primjer, kupke, spremnici za ispiranje).

Početni stupanj izračuna

Prije svega, potrebno je izračunati male količine otpadnih voda (do 8 litara po sekundi) u početnim dijelovima mreže. Da biste to učinili, dizajneri bi trebali upotrebljavati sljedeći izraz:

Q je sažeto ovdje.u - broj litara u sekundi potrošen od priključaka koji služe za prijemnike sudopera u određenom mrežnom segmentu, i Qoko - određeni standardni protok otpadnih voda iz sanitarnog uređaja, uzimajući u obzir maksimalnu brzinu u sekundi.

Formula dobiva oblik Qu = Qu, ako je protok otpadne vode veći od 8 litara u sekundi.

Sustav cijevi na izlazu mora raditi prema izračunima

Izračuni prema sekciji cijevi i nagibu

Postoji koncept tekuće brzine samočišćenja, tj. Onaj koji sprečava nastanak depozita unutar cijevi. Na primjer, za cjevovod s poprečnim presjekom do 150 mm potreban je brzina samočišćenja od 0,7 metara u sekundi.

Da bi se utvrdio protok kanalizacije, važno je izračunati promjer cjevovoda, budući da je važan omjer razine vode u cjevovodima do njihovog dijela (promjera) ili punjenja:

  • s promjerima od 50 mm ili 100 mm - uzmite vrijednost punjenja od 0,3 do 0,5;
  • na 125/150/200 mm - uzmite vrijednost punjenja od 0,3 do 0,6, ovdje se također uzima u obzir i nagib cijevi, s vrijednošću 0,008.

Ako su transportni odvodi uvjetno čisti (gotovo bez kontaminanata), u izračunima se koristi fiksna vrijednost omjera vodene razine do poprečnog presjeka kanalizacijske cijevi - jednaka je 0,8.

Precizna nagib cijevi važan je uvjet za optimalni protok vode.

Izračun unutarnjeg kanalizacijskog sustava nije potpuna bez pažljivo projektiranih nagiba cjevovoda - osiguravaju slobodan protok tekućine bez dodatnog tlaka. Pri izračunu se koriste sljedeće vrijednosti nagiba:

  • 0,025 - 0,035 - za presjek od 50 mm;
  • 0.012 - 0.02 - za 100 mm;
  • 0,007 - 0,01 - za 150 mm.

Najveća vrijednost nagiba ne smije biti veća od 0,15, osim onih dijelova, duljine do jednog i pol metra. Ako se u cijevima prenosi značajna količina čvrstih uključaka, dizajneri uzimaju vrijednosti nagiba samo nakon zaključivanja da je u cijevima zaista osigurana brzina samočišćenja.

Ovisno o materijalu cijevi, može se upotrijebiti poseban koeficijent, koji je uključen u formulu za brzinu otjecanja umnožen cijevnim punjenjem:

  • za cijevi od lijevanog željeza: V * (h / d) * 0, 6;
  • za PVC cijevi: V * (h / d) * 0, 5.

Izračun potrošnje otpadnih voda je ono što zapravo počinje projekt ovog sustava. Ovi proračuni nisu napravljeni samo za objekte koji koriste sanitarne kabine ili blokove. U takvim slučajevima, proračuni su podložni samo odvodnji kanalizacije, koji kombiniraju skupine uspona.

Izračunajte trošak projekta kanalizacije, možete se na kalkulatoru prikazati u nastavku:

Promjer protoka kanalizacijske cijevi

Otpadne vode se ispuštaju kroz strukturu cjevovoda. Snaga sustava odvodnje karakterizira sposobnost preskakanja određenog volumena tekućine po jedinici vremena. Ovisi prije svega o promjeru kolektora. Kako izračunati kapacitet, odrediti potrebne parametre cijevi?

Geometrijski parametri

Cijev je šuplji cilindrični proizvod (vidi https://hemkor.ru/nasha-produktsiya/kanalizacionnye-truby.html). Dizajniran za opskrbu ili pražnjenje tekućeg medija izvoru potrošnje. Ima parametre:

  • unutarnji promjer;
  • vanjski promjer (unutarnji promjer plus debljina dvostrukog zida);
  • duljina kanalizacijske cijevi.

Materijal za kanalizaciju:

  • lijevanog željeza;
  • polipropilen;
  • polietilen;
  • polivinil klorid (PVC).

Potonji se koristi za unutarnju i vanjsku kanalizaciju.

Siva PVC cijev je klasični polivinil klorid. Koristi se za unutarnje odvodne sustave. Crveni polimerni proizvodi - PVC (plastificirani PVC). Glavna razlika između proizvoda - u snazi. Stoga se dijelovi NPVH primjenjuju na raspored unutarnjih i vanjskih sustava prolijevanja.

Vrste kanalizacije

Koriste se dva glavna sustava:

Prva se primjenjuje u ograničenim slučajevima:

  • mjesto izvora otpadne vode je ispod glavne linije sustava odvodnje;
  • teško teren;
  • prijemnik odvodi, smješten iznad zgrade.

Najčešći tip - sustav gravitacije odvodnje. Zbog nekoliko čimbenika:

  • jednostavnost dizajna;
  • nedostatak vanjskih prisilnih izvora tekućeg otpada (električna pumpa);
  • neovisnost od električne energije;
  • pojednostavljena instalacija;
  • primjenjuju se manje izdržljiva, što znači jeftinije proizvode.

Parametri trupa

Glavna karakteristika sustava za uklanjanje domaćih i olujnih odvoda je propusnost. Ovisi o promjeru PVC cijevi i brzini protoka tekućeg medija.

Brzina kretanja određena je tlakom otpadnih voda. Maksimalne vrijednosti se dobivaju kada se masivno jednokratno ispušta određeni volumen tekućeg otpada i nagiba cijevi.

Preporučene vrijednosti nagiba za izgradnju privatnih stambenih objekata:

  • za cijev Ø 50 mm, - pad od 30 mm po 1 mjeraču;
  • Ø 110 m, - 20 mm po 1 mjeraču;
  • Ø 160 mm, - 8 mm po 1 mjeraču;
  • Ø 200 mm, - 7 mm po 1 stavku

Napomena. Promjeri cijevi, duž otjecanja, moraju biti jednaki ili povećati.

Glavni pokazatelji navedeni su u SNiP 2.04.03-85 (joint venture 32.13330.2012) "Kanalizacija. Vanjske mreže i objekti.

Unutarnji promjer

Najmanji promjer kanalizacijskih cijevi (poglavlje 5.3 Najmanji promjeri cijevi):

  • gravitacijska vanjska mreža naselja, - Ø 200 mm;
  • privatna, in-block ili proizvodna mreža - Ø 150 mm;
  • oluja (atmosferska oborina ili vodena talina) ulična cesta, - Ø 250 mm;
  • kolektor četvrte oluje - Ø 200 mm.

Za privatno stanovanje, na jednoj stambenoj zgradi, moguće je koristiti vanjsku polimernu liniju Ø 110 mm.

Preporučene vrijednosti za domaće kanalizacijske sustave:

POSEBNI TROŠKOVI, NUSTRAKTIVNI KOEFICIENTI I TROŠKOVI NAMJENE OTPADNIH VODA

2.1. Prilikom projektiranja kanalizacijskih sustava za naseljena područja, izračunata specifična dnevna prosječna (godišnje) otpadna voda iz stambenih zgrada trebala bi biti jednaka procijenjenoj specifičnoj dnevnoj prosječnoj godišnjoj potrošnji vode prema SNiP 2.04.02-84 bez uzimanja u obzir potrošnje vode za navodnjavanje teritorija i zelenih površina.

2.2. Posebna otpadna voda za utvrđivanje procijenjenih troškova otpadnih voda iz pojedinih stambenih i javnih zgrada, ako je potrebno, uzimajući u obzir koncentrirane troškove treba poduzeti u skladu s SNiP 2.04.01-85.

Zoni sanitarne zaštite, m, s procijenjenom izvedbom građevina, tisuću m 3 / dan

Mehaničke i biološke postrojenja za obradu s muljevitim plohama za fermentirane sedimene, kao i zasebno smještene muljne plohe

Mehanička i biološka sredstva za čišćenje s termomehaničkom obradom sedimenata u zatvorenim prostorima

Poljoprivredna polja za navodnjavanje

Strukture s kanalom cirkulacijske oksidacije

Napomene: 1. Zona sanitarne zaštite kanalizacijskih postrojenja s kapacitetom od preko 280 tisuća m 3 dnevno, kao i odstupanja od usvojenih tehnologija pročišćavanja otpadnih voda i tretmana mulja, uspostavljaju se u koordinaciji s glavnim sanitarno-epidemiološkim odjelima ministarstava zdravstva republika Unije.

2. Zona sanitarne zaštite navedene u tablici. 1, dopušteno je povećanje, ali ne više od 2 puta ako se stambeni razvoj nalazi na strani leewarda u odnosu na postrojenje za obradu ili se smanjuje za najviše 25% u prisutnosti povoljne vjetrovne ruže.

3. U nedostatku mjesta mulja u postrojenju za preradu kapaciteta veće od 0,2 tisuća m 3 / dan, veličina zone treba smanjiti za 30%.

4. Zona sanitarne zaštite od polja za filtriranje s površinom do 0,5 hektara i od mehaničkih i bioloških uređaja za čišćenje na biofilterima kapaciteta do 50 m 3 / dan treba poduzeti 100 m.

5. Zona sanitarne zaštite iz podzemnih polja za filtriranje s kapacitetom manjom od 15 m 3 / dan treba uzeti 15 m.

6. Zona sanitarne zaštite iz filtera rovova i pijeska i šljunka filteri treba uzeti 25 m, od septičkih jama i filtarske bušotine - 5 i 8 m, odnosno iz uređaja za prozračivanje do pune oksidacije s aerobnom stabilizacijom mulja kapaciteta do 700 m 3 / dan 50 m.

7. Zona sanitarne zaštite na odvodnim stanicama treba uzeti 300 m.

8. Zona sanitarne zaštite iz postrojenja za obradu površinskih voda iz stambenih područja trebala bi biti 100 m od crpnih stanica - 15 m od postrojenja za pročišćavanje otpadnih voda industrijskih poduzeća - u koordinaciji s nadležnim tijelima sanitarno-epidemiološke službe.

9. Zdravstvene zone zaštite od sakupljača mulja trebaju se uzimati ovisno o sastavu i svojstvima mulja u koordinaciji s nadležnim tijelima sanitarno-epidemiološke službe.

Ukupni koeficijent neravnomjernog protoka otpadnih voda

Prosječna potrošnja otpadne vode, l / s

Napomene: 1. Opći koeficijenti neujednačenosti priljeva kanalizacije navedenih u tablici. 2, dopušteno je uzeti s količinom industrijske otpadne vode koja ne prelazi 45% ukupne potrošnje. Kada je količina industrijske otpadne vode iznad 45%, ukupni koeficijenti nepravilnosti trebaju se utvrditi uzimajući u obzir neujednačenost pražnjenja domaće i industrijske otpadne vode po satu dana prema stvarnom priljevu otpadnih voda i radu sličnih objekata.

2. S prosječnim protokom otpadnih voda manjim od 5 l / s, procijenjeni troškovi trebaju se odrediti u skladu s SNiP 2.04.01-85.

3. Kod srednjih vrijednosti prosječnog protoka otpadnih voda, opći koeficijenti nepravilnosti treba odrediti interpolacijom.

2.3. Procijenjeni prosječni dnevni troškovi industrijske otpadne vode iz industrijskih i poljoprivrednih poduzeća i koeficijenti nepravilnosti njihovih priljeva trebaju se utvrditi na temelju tehnoloških podataka. Istodobno je nužno osigurati racionalnu uporabu vode primjenom tehnoloških postupaka s niskim protokom, ponovnim korištenjem vode, itd.

2.4. Posebna drenaža u ne-kanaliziranim područjima treba poduzeti 25 l / dan po stanovniku.

2.5. Procijenjeni prosječni dnevni protok otpadnih voda u lokalitetu treba odrediti kao zbroj troškova utvrđenih stavcima. 2,1-2,4.

Dopušteno je uzimati količinu otpadnih voda iz poduzeća lokalne industrije koja služi stanovništvu, kao i neiskorišteni troškovi po stopi od 5% od ukupne prosječne dnevne odvodnje naselja.

2.6. Procijenjeni dnevni troškovi otpadnih voda trebali bi se definirati kao zbroj proizvoda prosječnih dnevnih (godišnjih) troškova otpadnih voda, definiranih u stavku 2.5, koeficijentima dnevne nepravilnosti, uzetih prema SNiP 2.04.02-84.

2.7. Procjena maksimalnih i minimalnih ispuštanja otpadnih voda treba odrediti kao proizvod prosječnih dnevnih (godišnje) ispuštanja otpadnih voda, definiranih u stavku 2.5, s ukupnim nepravilnostima navedenim u tablici. 2.

2.8. Procijenjeni troškovi industrijskih otpadnih voda industrijskih poduzeća trebali bi se poduzeti:

za vanjske sakupljače poduzeća, prihvaćanje otpadnih voda iz radionica, - maksimalni satni troškovi;

za kolektore na razini cijele i izvan pogona poduzeća - prema kombiniranom satnom rasporedu;

za kolektora izvan skupine poduzeća - prema kombiniranom satnom rasporedu, uzimajući u obzir vrijeme protjecanja otpadnih voda kroz kolektora.

2.9. Prilikom izrade shema navedenih u točki 1.1. dnevni prosjek (godišnje) drenaže dopušteno je uzeti na stol. 3.

Volumen otpadnih voda iz industrijskih i poljoprivrednih poduzeća treba odrediti na temelju agregiranih standarda ili postojećih projekata-analoga.